采用熱模擬實驗技術(shù)，結(jié)合維氏硬度試驗，對耐磨合金板的未變形奧氏體的CCT曲線和850下變形變形奧氏體50%的CCT曲線，結(jié)合光學顯微鏡進行分析，透射電子顯微鏡及顯示顯微硬度法分析冷卻速度對相變組織演變和nm360耐磨合金板顯微硬度的影響。

　　在Ac1溫度以下變形時，nm360耐磨合金板中鐵素體的動態(tài)恢復和珠光體中Fe3C相的球化使流變應力在小應變下出現(xiàn)“峰值”，相變結(jié)構(gòu)呈多邊形鐵素體(PF)+珠光體(P)，接近Ar3(840)得到近等軸鐵素體+退化珠光體組織，最終應變在鐵素體區(qū)(550650)得到部分拉長的多邊形鐵素體+分散退化的珠光體組織?；鼗痫@微組織最好在630左右。隨著回火溫度升高，其強度和硬度下降。當冷卻速度為0.06/s時，出現(xiàn)退化珠光體(PD)。此外，鐵素體區(qū)最終變形析出的NbC和晶界處析出的Fe3C更細、更分散。 Ac1 溫度以上的變形，由于在770flujo 變形誘導鐵素體相變，流變應力降低，低冷卻速度下耐磨合金板nm360 中的珠光體退化是由多重低速下的耦合相互作用引起的。 -合金元素。碳活性的變化，與高溫最終變形相比，鐵素體區(qū)最終變形獲得的組織顯微硬度增加了30HV。隨著冷卻速度的逐漸降低，未變形試樣的組織由貝氏體型轉(zhuǎn)變?yōu)樨愂象w型，然后流動應力不斷降低。 800時兩相中鐵素體的動態(tài)回復和奧氏體的動態(tài)回復結(jié)晶。

　　強化機理分析表明，位錯強化和Fe3C、NbC析出相的析出強化，提高了耐磨合金板nm360鐵素體區(qū)變形組織的硬度，應力流趨于穩(wěn)定，相變誘導和動態(tài)再結(jié)晶使晶粒超細。提高貝氏體相變溫度促進貝氏體型相變，針狀鐵素體在晶體中形核長大，使耐磨合金板的強度、硬度和沖擊韌性有一定的反彈。

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